【 – 字数作文】
第一篇:《托架计算书》
1 工程概况
岳潜高速河东大桥位于岳西县响肠镇无愁村外畈组，桥梁起点桩号K177+492.00m，终点桩号K118+502.00m，全长1010m。主桥为六跨预应力混凝土刚构－连续组合桥，桥长612m，跨径组合66＋4×120＋66m；引桥黄尾侧为一联8跨30m预应力混凝土连续箱梁桥，潜山侧为一联5跨30m预应力混凝土连续箱梁桥。主桥下部结构采用钢筋混凝土薄壁空心桥墩，钻孔灌注桩基础。设计荷载：公路－Ⅰ级。
由于河东大桥桥墩较高，施工采用托架现浇0号及1号块，为了保证施工的安全，需要对托架受力状况进行分析计算。
2 计算依据
1）安徽省岳西（黄尾）至潜山公路第十一合同段施工图设计——第三册； 2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)； 3）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041—2000）；
4）《钢结构设计手册》（第二版）——中国建筑工业出版社； 5）《建筑结构静力计算手册》——中国建筑工业出版社； 6）《基本资料》（公路桥涵设计手册）——人民交通出版社。
3 计算参数与计算荷载
1）箱梁悬出部分总重量： 纵向：q = 493 ~ 430KN/m
（其中：刚构墩悬出梁长3.5m，普通墩悬出梁长4.0m） 横向（普通墩）：q = 62.4 ～20.8KN/m 横向（刚构墩）：q = 93.6 ～31.2KN/m
2）支架与模板荷载：按照施工单位提供的资料，偏安全按以下荷载取值： 刚构墩（纵向）：150 KN/m 普通墩（纵向）: 150KN/m
横向（刚构、普通墩）：q =150 KN/m
4 计算方法
4.1 计算方法
采用平面分析方法计算，将上部荷载（梁体、支架及模板等）采用横向分布方法分配到各个托架上，求出最不利托架横向分布（内力增大）系数，按照平面杆系有限元计算，从而得到托架结构内力分布、变形分布及应力分布。鉴于结构杆件长细比较小，强度、刚度和应力控制设计，稳定性不控制设计，故可不进行稳定性计算。
4.2 荷载横向分布
鉴于箱梁结构与支架、模板的复杂性，各托架间荷载分布规律比较复杂，在保证安全性的原则下，为简化计算，纵横向托架在平均分配梁体与支架、模板荷载的前提下，考虑1.5倍的偏载系数。按以上原则，则分配到纵、横向单个托架的最不利计算荷载如下：
纵向托架：q = 192.9～174.0KN/m（荷载影响长度：刚构墩3.5m，普通墩4.0m） 横向托架：普通墩：q = 79.7 ～64.1KN/m（荷载影响长度：2.0m） 刚构墩：q = 91.4 ～68.0KN/m（荷载影响长度：2.0m）
5 计算模型
纵桥向托架共划分20个单元，22个节点，横桥向托架共划分8个单元，9个节点。托架与桥墩连接关系均按铰接处理。单元离散示意如图1所示。
a) 纵桥向托架 b) 横桥向托架
图1 托架单元离散示意
6 计算结果{1.82557E,19}.
1{1.82557E,19}.
6.1 刚构桥墩纵桥向托架计算结果
6.1.1 内力计算结果
按照上述计算方法、计算模型和计算荷载，得到纵向托架结构内力如表1所示。
纵桥向托架内力列表 表1
2
6.1.2 变形计算结果
纵桥向托架变形计算结果如表2所示。
纵桥向托架变形计算结果 表2{1.82557E,19}.
由变形计算结果可见，托架最大变形值仅2.1mm，悬臂端部仅0.86mm，远小于规范规定的L/400，刚度满足设计要求。 6.1.3 应力计算结果
纵桥向托架应力计算结果如表3所示。
纵桥向托架应力计算结果 表3
3
由应力计算结果可见，托架杆件应力远小于热轧普通槽钢弯曲容许应力210MPa，结构应力验算满足设计要求。 6.2 刚构桥墩横桥向托架计算结果 6.2.1 内力计算结果
横向托架结构内力如表4所示。
横桥向托架内力列表 表4
4
第二篇:《数学实验：回归分析》
数学实验：回归分析
姓名： 学号： 班级 数学112
一、实验目的和要求
1. 掌握一元回归的基本原理及方法; 2. 掌握多元元回归的基本原理及方法; 3. 掌握曲线回归的基本原理及方法;
二、实验内容
1、给出国家文教科学卫生事业费支出额ED（亿元）和国家财政收入额FI（亿元），作一元线性模型回归分析，并对所有结果作出分析评估。若2003年预期的国家财政收入为14268亿元，试求文教卫支出2003年的点预测值和区间预测值（95%和99%）（部分数据为模拟数据）。
答：由题意分析可知ED为因变量，FI为自变量，原假设为H0:10。由表Model Summery中R Square列数据R Square=0.988，非常接近1，可知模型拟合的效果比较好。再由表ANOVA中Sig列数据Sig=0.000<0.05，拒绝原假设，回归显著，可知对方程整体来说，该线性回归方程可用。再由表Coefficients F1行Sig列数据Sig=0.000<0.05，可知该变量回归显著，方程可用，线性方程的自变量的系数为0.213，常数项为65.685。因此得一元线性回归方程为ED=65.685+0.213FI。2003年的95%
预测值，点估计为3105.71066，区间估计为[2887.9751528368142 3323.4461621397586] ；99%预测值，点估计为3105.7106574882864，区间估计为[2984.36244824150573227.058866735067]。图表如下：
2我国重工业增加值可能受到钢材进口、钢材产量和钢材出口的影响，其详细数据见附表。假设Z表示我国重工业当月工业增加值（亿元），X表示钢材进口月均价格（美元/吨），Y表示当月钢材产量（万吨），W表示钢材出口（美元/吨）。如果它们之间存在以下计量关系：
ZtabXtcYtdWtt
答：原假设为H0:10。通过比较，由表Model Summery中第三次R Square列数据R Square=0.984，非常接近1，可知模型拟合的效果比较好。再由表ANOVA中第三次Sig列数据Sig=0.000<0.05，拒绝原假设，回归显著，可知对方程整体来说，该线性回归方程可用。由表Coefficients 第3步由于y，w，x的Sig值分别为0.000，0.000，和0.008，均<0.05，可知该多元线性回归方程可用。再由表Coefficients中B数据得出方程为Z=a+bX+cY+dW=-1.174X+1.624Y+4.549W-2751.964部分图表如下：
3在有氧锻炼人中的耗氧能力y(ml(min*kg))是衡量身体状况的重要指标，他可能与下列指标有关：年龄x1，体重x2(kg),1500m跑用的时间x3(min)，静止时心速x4(次/min),跑步后心速x5(次/min),对24名40至57随志愿者进行了测试，{1.82557E,19}.
（1） 若在x1-x5中只选择1个变量，最好的模型是什么？ （2） 若在x1-x5中只选择2个变量，最好的模型是什么？ （3） 若在x1-x5中选择4个变量，最好的模型是什么？ （4） 若不限制变量个数，最好的模型是什么？
答：选择变量的优先级由Sig数据决定，得到表Coefficients，分析结果如下：
（1） 只有一个变量时，逐步剔除法算出当只有x3时，模型最好。由表Coefficients可列
方程y= -5.064 x3 + 79.607 ，此时R Square=0.595。
（2） 选两个变量时由逐步剔除法算出，由表Coefficients可知此时最好的模型是y与x3
和x4 的。由表Coefficients可列方程y= -3.944 x3 -0.187 x4 + 82.939 ，此时R Square=0.640。
（3） 当选四个变量时，由逐步剔除法算出当剔除x2即由y与x1，x5，x3，x4 的模型最
好。由表Coefficients可列方程 y= -0.312 x1-0.156 x5-0.218 x3-0.238 x4 + 117.825，此时R Square=0.699。
（4） 不限变量时，由逐步回归得最好的模型是关于y与x3的模型。可列方程y= -5.064 x3
+ 79.607 ，此时R Square=0.595。
由于篇幅原因，部分关键图表如下，其余略：
第三篇:《电算书》
安徽建筑大学土木学院
毕 业 设 计
（电算书）
学生姓名： 王亚
学 号： 10120190215
学 院： 土木学院
专 业： 土木工程
题 目： 某公司六层行政办公楼
指导教师： 刘艳
评阅教师：
2015年 5月
目 录
1 建筑结构的总信息 ………………………………………………… 1
2 周期、地震力与振型输出 …………………………………………… 8
3 SATWE 位移输出文件 ……………………………………………… 23
4 超配筋信息 …………………………………………………….. 27
5 薄弱层验算结果 …………………………………………………. 27
6 JCCAD 计 算 结 果 文 件 …………………………………………. 29
7 板式楼梯计算书 …………………………………………………. 41
本 科 毕 业 设 计 第 1 页 共 44 页
PKPM计算结果输出
1 建筑结构的总信息
| SATWE 中文版 | | 文件名: WMASS.OUT | | | |工程名称 : 设计人 : | |工程代号 : 校核人 : 日期:2015 5/22 | 总信息 ……………………………………….
结构材料信息: 钢砼结构 混凝土容重 (kN/m3): Gc = 25.00
钢材容重 (kN/m3): Gs = 78.00
水平力的夹角 (Rad): ARF = 0.00
地下室层数: MBASE= 0
竖向荷载计算信息: 按模拟施工加荷计算方式 风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载 地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力 特殊荷载计算信息: 不计算 结构类别: 框架结构 裙房层数: MANNEX= 0
转换层所在层号： MCHANGE= 0
墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 2.00
墙元侧向节点信息: 内部节点 是否对全楼强制采用刚性楼板假定 否 采用的楼层刚度算法 层间剪力比层间位移算法 结构所在地区 全国
风荷载信息 ……………………………………
修正后的基本风压 (kN/m2): WO = 0.35
地面粗糙程度: B 类 结构基本周期（秒）: T1 = 0.00
体形变化分段数: MPART= 1
各段最高层号: NSTi = 6
各段体形系数: USi = 1.30
地震信息 ……………………………………..
振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC 计算振型数: NMODE= 15
地震烈度: NAF = 7.00
场地类别: KD = 2
设计地震分组: 一组 特征周期 TG = 0.40
多遇地震影响系数最大值 Rmax1 = 0.08 罕遇地震影响系数最大值 Rmax2 = 0.50 框架的抗震等级: NF = 3 剪力墙的抗震等级: NW = 3 活荷质量折减系数: RMC = 0.50 周期折减系数: TC = 1.00 结构的阻尼比 (%): DAMP = 5.00
是否考虑偶然偏心: 否 是否考虑双向地震扭转效应: 否 斜交抗侧力构件方向的附加地震数 = 0
活荷载信息 ……………………………………
考虑活荷不利布置的层数 从第 1 到6层 柱、墙活荷载是否折减 不折算 传到基础的活荷载是否折减 折算 ————柱，墙，基础活荷载折减系数————- 计算截面以上的层数—————折减系数
1 1.00
2—3 0.85{1.82557E,19}.
4—5 0.70
6—8 0.65
9—20 0.60
> 20 0.55
调整信息 ………………………………….
中梁刚度增大系数： BK = 1.00
梁端弯矩调幅系数： BT = 0.85
梁设计弯矩增大系数： BM = 1.00
连梁刚度折减系数： BLZ = 0.70
梁扭矩折减系数： TB = 0.40
全楼地震力放大系数： RSF = 1.00
0.2Qo 调整起始层号： KQ1 = 0
0.2Qo 调整终止层号： KQ2 = 0
顶塔楼内力放大起算层号： NTL = 0
顶塔楼内力放大： RTL = 1.00
九度结构及一级框架梁柱超配筋系数 CPCOEF91 = 1.15
是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1 是否调整与框支柱相连的梁内力 IREGU_KZZB = 0
剪力墙加强区起算层号 LEV_JLQJQ = 1
强制指定的薄弱层个数 NWEAK = 0
配筋信息 ………………………………….
梁主筋强度 (N/mm2): IB = 360
柱主筋强度 (N/mm2): IC = 360
墙主筋强度 (N/mm2): IW = 360
梁箍筋强度 (N/mm2): JB = 210
柱箍筋强度 (N/mm2): JC = 210
墙分布筋强度 (N/mm2): JWH = 360
梁箍筋最大间距 (mm): SB = 100.00
柱箍筋最大间距 (mm): SC = 100.00
墙水平分布筋最大间距 (mm): SWH = 200.00
墙竖向筋分布最小配筋率 (%): RWV = 0.30
单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: NSW = 0
单独指定的墙竖向分布筋配筋率(%): RWV1 = 0.60
设计信息 ………………………………….
结构重要性系数: RWO = 1.00
柱计算长度计算原则: 有侧移 梁柱重