【 – 字数作文】
篇一:《多楔带传动设计计算》
% 多楔带传动设计计算
% 已知条件
P=7.5; % 离心式鼓风机电动机功率(kW)
n1=720; % 电动机转速（r/min）
n2=450; % 电动机转速（r/min）
a0=955; % 初定中心距（mm）
% 1-选择多楔带型号
Ka=input(' 查表12-10，选取工况系数 Ka = ');
Pc=Ka*P;
fprintf(' 计算功率 Pc = %3.4f kW \n',Pc);
disp ' @@ 多楔带常用类型:PJ\PL\PM @@'
DXDX=input(' 查图12-5，选取多楔带类型 DXDX = ','s');
% 2-确定多楔带轮的有效直径
i=n1/n2;
fprintf(' 传动比 i = %3.4f \n',i);
de1=input(' 查表12-11，确定主动多楔带轮有效直径(mm) de1 = ');
switch DXDX % 根据多楔带型号选取多楔带轮直径增量
case 'PJ'
Delta_e=1.2;
case 'PL'
Delta_e=3;
case 'PM'
Delta_e=4;
end
fprintf(' 多楔带轮直径增量(mm) Delta_e = %3.4f mm \n',Delta_e);
epslion=input(' 确定多楔带传动的滑差率 epslion = ');
de20=i*(de1+2*Delta_e)*(1-epslion)-2*Delta_e;
fprintf(' 主动多楔带轮有效直径计算值 de20 = %3.4f mm \n',de20);
de2=input(' 查表12-11，确定从动多楔带轮有效直径(mm) de2 = ');
% 3-确定多楔带的有效长度和中心距
Ld0=2*a0+pi*(de1+de2)/2+(de2-de1)^2/(4*a0);
fprintf(' 多楔带有效长度计算值 Ld0 = %3.4f mm \n',Ld0);
Ld=input(' 查表12-12，确定多楔带有效长度(mm) Ld = ');
Kl=input(' 查表12-12，确定多楔带带长修正系数 Kl = ');
a=a0+(Ld-Ld0)/2;
fprintf(' 多楔带传动中心距 a = %3.4f mm \n',a);
if Ld>=1250 & Ld<1500
delta_max=16;delta_min=22;
elseif Ld>=1500 & Ld<1800
delta_max=19;delta_min=22;
elseif Ld>=1800 & Ld<2000
delta_max=22;delta_min=24;
elseif Ld>=2000 & Ld<2240
delta_max=25;delta_min=24;
elseif Ld>=2240 & Ld<2500
delta_max=29;delta_min=25;
elseif Ld>=2500 & Ld<3000
delta_max=34;delta_min=27;
elseif Ld>=3000 & Ld<4000
delta_max=40;delta_min=29;
end
fprintf(' 查表12-13，中心距最小调整量 delta_min = %3.4f mm \n',delta_min);
fprintf(' 查表12-13，中心距最大调整量 delta_max = %3.4f mm \n',delta_max);
a_min=a-delta_min;a_max=a+delta_max;
fprintf(' 多楔带中心距最小值 a_min = %3.4f mm \n',a_min);
fprintf(' 多楔带中心距最大值 a_max = %3.4f mm \n',a_max);
% 4-计算主动多楔带轮包角
alpha=180-180*de1*(i-1)/pi/a;
fprintf(' 主动多楔带轮包角 alpha = %3.4f °\n',alpha);{多楔带传动}.
Kalpha=DXD_BJXS(alpha);
fprintf(' * 表12-14，插值确定带轮包角修正系数 Kalpha = %3.4f \n',Kalpha);
% 5-确定带的楔数
disp ' * 表12-15，插值确定多楔带基本额定功率'
P0=DXD_JBEDGL(n1);
fprintf(' 多楔带基本额定功率 P0 = %3.4f kW \n',P0);
disp ' * 表12-16，插值确定多楔带传动功率增量'
DP0=DXD_GLZL(n1);
fprintf(' 多楔带传动功率增量 DP0 = %3.4f kW \n',DP0);
zmin=Pc/((P0+DP0)*Kalpha*Kl);
fprintf(' 带楔数的计算值 zmin = %3.4f \n',zmin);
z=input(' 确定带的楔数 z = ');
% 6-计算带速和压轴力{多楔带传动}.{多楔带传动}.
v=pi*de1*n1/6e4;
fprintf(' 多楔带运转速度 v = %3.4f m/s \n',v);
F=1e3*Pc/v;
fprintf(' 作用在轴上有效拉力 F = %3.4f N \n',F);{多楔带传动}.
Kz=DXD_XHXS(alpha);
fprintf(' * 表12-17，插值确定多楔带楔合系数 Kz = %3.4f \n',Kz);
FQ=Kz*F*sin(0.5*alpha*pi/180);
fprintf(' 多楔带传动压轴力 FQ = %3.4f N \n',FQ);
% 多楔带包角修正系数线性插值的函数文件(表12-14)
function Kalpha=DXD_BJXS(alpha)
x=[83 87 91 95 99 103 106 110 113 117 120 125 127 130 133 136 139 142 145 148 151 154 157 160 163 166 169 171 174 177 180];
y=[0.64 0.66 0.68 0.70 0.72 0.73 0.75 0.76 0.77 0.79 0.80 0.81 0.83 0.84 0.85 0.86 0.87 0.88 0.89 0.90 0.91 0.92 0.93 0.94 0.95 0.96 0.97 0.97 0.98 0.99 1.00];
Kalpha=interp1(x,y,alpha,'linear');
% PL型多楔带基本额定功率的线性插值函数文件(表12-15)
function P0=DXD_JBEDGL(n1)
n1s=input(' 主动多楔带轮转速首值 n1s = ');
n1w=input(' 主动多楔带轮转速尾值 n1w = ');
P0s=input(' 对应主动多楔带轮有效直径的基本额定功率首值 P0s = '); P0w=input(' 对应主动多楔带轮有效直径的基本额定功率尾值 P0w = '); P0=P0s+(n1-n1s)*(P0w-P0s)/(n1w-n1s);
% PL型多楔带传动比引起的功率增量的线性插值函数文件(表12-16) function DP0=DXD_GLZL(n1)
n1s=input(' 主动多楔带轮转速首值 n1s = ');
n1w=input(' 主动多楔带轮转速尾值 n1w = ');
DP0s=input(' 对应传动比的功率增量首值 DP0s = ');
DP0w=input(' 对应传动比的功率增量尾值 DP0w = ');
DP0=DP0s+(n1-n1s)*(DP0w-DP0s)/(n1w-n1s);
% 多楔带楔合系数线性插值的函数文件(表12-17){多楔带传动}.
function Kz=DXD_XHXS(alpha)
al=[180 170 160 150 140 130 120];
kz=[1.50 1.56 1.63 1.71 1.80 1.91 2.04];
Kz=interp1(al,kz,alpha,'linear');{多楔带传动}.
计算结果：
查表12-10，选取工况系数 Ka = 1.1
计算功率 Pc = 8.2500 kW
@@ 多楔带常用类型:PJ\PL\PM @@
查图12-5，选取多楔带类型 DXDX = PL
传动比 i = 1.6000
查表12-11，确定主动多楔带轮有效直径(mm) de1 = 125
多楔带轮直径增量(mm) Delta_e = 3.0000 mm
确定多楔带传动的滑差率 epslion = 0.02
主动多楔带轮有效直径计算值 de20 = 199.4080 mm 查表12-11，确定从动多楔带轮有效直径(mm) de2 = 200
多楔带有效长度计算值 Ld0 = 2421.9813 mm
查表12-12，确定多楔带有效长度(mm) Ld = 2360
查表12-12，确定多楔带带长修正系数 Kl = 0.96
多楔带传动中心距 a = 924.0093 mm
查表12-13，中心距最小调整量 delta_min = 25.0000 mm 查表12-13，中心距最大调整量 delta_max = 29.0000 mm 多楔带中心距最小值 a_min = 899.0093 mm
多楔带中心距最大值 a_max = 953.0093 mm
主动多楔带轮包角 alpha = 175.3494 °
* 表12-14，插值确定带轮包角修正系数 Kalpha = 0.9845
* 表12-15，插值确定多楔带基本额定功率
主动多楔带轮转速首值 n1s = 700
主动多楔带轮转速尾值 n1w = 800
对应主动多楔带轮有效直径的基本额定功率首值 P0s = 0.89 对应主动多楔带轮有效直径的基本额定功率尾值 P0w = 0.98 多楔带基本额定功率 P0 = 0.9080 kW
* 表12-16，插值确定多楔带传动功率增量
主动多楔带轮转速首值 n1s = 700
主动多楔带轮转速尾值 n1w = 800
对应传动比的功率增量首值 DP0s = 0.04
对应传动比的功率增量尾值 DP0w = 0.05
多楔带传动功率增量 DP0 = 0.0420 kW
带楔数的计算值 zmin = 9.1885
确定带的楔数 z = 10
多楔带运转速度 v = 4.7124 m/s
作用在轴上有效拉力 F = 1750.7044 N
* 表12-17，插值确定多楔带楔合系数 Kz = 1.5279
多楔带传动压轴力 FQ = 2672.7048 N